斜拉橋靜風(fēng)穩(wěn)定分析
2018-04-02 
   0 引言

   風(fēng)災(zāi)是自然災(zāi)害中發(fā)生最頻繁的一種,近十幾年,橋梁建設(shè)進(jìn)入了大跨度時(shí)代,隨著理論的發(fā)展,材料和施工方法的進(jìn)步,斜拉橋、懸索橋的跨徑的跨徑越來越長。斜拉橋具有“塔高,跨長,索長、質(zhì)輕、結(jié)構(gòu)柔和阻尼弱”的特點(diǎn),從而導(dǎo)致風(fēng)荷載對橋梁安全、舒適性有著重要影響。風(fēng)對橋梁主要有靜力作用和動力作用,本文主要結(jié)合工程實(shí)例分析靜力風(fēng)荷載對混凝土主梁的斜拉橋的影響。

   靜風(fēng)響應(yīng)指結(jié)構(gòu)在靜力風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力、變位和靜力不穩(wěn)定現(xiàn)象,主要體現(xiàn)為結(jié)構(gòu)的剛度和靜風(fēng)穩(wěn)定性。斜拉橋在靜風(fēng)荷載的作用下有可能發(fā)生橫向屈曲失穩(wěn)和靜力扭轉(zhuǎn)發(fā)散失穩(wěn)。主梁在靜風(fēng)荷載下發(fā)生偏移和扭轉(zhuǎn),當(dāng)風(fēng)速達(dá)到橫向屈曲臨界風(fēng)速時(shí),主梁的變形由原來的側(cè)向彎曲突然變成在側(cè)彎狀態(tài)下的豎彎和扭轉(zhuǎn)的耦合變形,結(jié)構(gòu)失穩(wěn),喪失承載力;當(dāng)風(fēng)速達(dá)到靜力扭轉(zhuǎn)發(fā)散臨界風(fēng)速時(shí),主梁由于升力矩過大導(dǎo)致扭轉(zhuǎn)角劇增而產(chǎn)生傾覆現(xiàn)象。

   目前斜拉橋靜風(fēng)失穩(wěn)臨界風(fēng)速計(jì)算中采用的方法主要是線性的規(guī)范方法和非線性方法兩種。

   1 線性方法

   線性方法是一種基于二維扭轉(zhuǎn)發(fā)散模型的簡化方法,簡化之處主要在于:①結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)恢復(fù)力非線性模型按照線性模型處理,同時(shí)靜風(fēng)荷載對攻角的非線性函數(shù)簡化為線性函數(shù);②將實(shí)際的彎扭耦合失穩(wěn)簡化為單一的扭轉(zhuǎn)模態(tài)失穩(wěn);③未考慮加勁梁的三分力沿橋軸線方向的分布。

   目前《公路橋梁抗風(fēng)設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTG/TD60.01.2004)(文獻(xiàn)[1])即采用這種方法計(jì)算懸索橋和斜拉橋的橫向屈曲臨界風(fēng)速和靜力扭轉(zhuǎn)發(fā)散臨界風(fēng)速。神農(nóng)溪特大橋是一座主跨為320m的預(yù)應(yīng)力混凝土雙塔雙索面斜拉橋,主梁寬27.3m、高3.0m?;炷翆毷退呒s120m,塔墩高約72m,橋塔總高約192m。

   1.1 靜力扭轉(zhuǎn)發(fā)散臨界風(fēng)速

   斜拉橋的靜力扭轉(zhuǎn)發(fā)散臨界風(fēng)速可按規(guī)范中述公式計(jì)算:

   (1)

    (2)

   =10.25;=13.65;= 1.001 (3)

   計(jì)算可得斜拉橋靜力扭轉(zhuǎn)發(fā)散臨界風(fēng)速遠(yuǎn)大于200m/s。

   雖然線性方法計(jì)算簡單方便,但是隨著斜拉橋跨徑的增長,其計(jì)算結(jié)果與實(shí)際結(jié)果相差較大。故對大跨徑斜拉橋使用非線性方法更精確。

   2 非線性方法

   在計(jì)算靜力扭轉(zhuǎn)發(fā)散風(fēng)速時(shí),為全面考慮結(jié)構(gòu)與氣動力的非線性,有必要建立全橋的三維有限元模型進(jìn)行靜風(fēng)穩(wěn)定的精細(xì)化計(jì)算,分析中考慮如下因素:①在一定風(fēng)速的靜風(fēng)荷載作用下,加勁梁扭轉(zhuǎn)引起有效攻角改變,三分力系數(shù)隨之變化,進(jìn)而靜風(fēng)荷載變化,如此反復(fù),充分反映靜風(fēng)荷載對攻角的非線性;②由于有效風(fēng)攻角沿橋軸線方向變化,從而靜風(fēng)荷載沿橋軸線方向是變化的,反映出靜力風(fēng)荷載的空間分布。

   2.1計(jì)算過程

   神農(nóng)溪大橋的靜風(fēng)響應(yīng)非線性計(jì)算采用風(fēng)洞試驗(yàn)和數(shù)值分析相結(jié)合的方法:根據(jù)節(jié)段模型靜力三分力試驗(yàn)結(jié)果并用有限元分析軟件進(jìn)行全橋非線性靜力分析,計(jì)算主梁在不同風(fēng)速作用下的位移和轉(zhuǎn)角,得出該橋的靜力扭轉(zhuǎn)發(fā)散臨界風(fēng)速,計(jì)算過程如圖所示。

   

   

   圖1靜風(fēng)有限元分析框圖

   2.2 斜拉橋各部分構(gòu)件的風(fēng)荷載

   2.2.1 主梁

   如式(4)、(5)(6)所示,作用在加勁梁上的風(fēng)荷載有阻力、升力和扭轉(zhuǎn)力矩,有限元分析時(shí)在體軸坐標(biāo)系中加載,正負(fù)號規(guī)定如圖2所示。

   

   

    2.2.2 橋塔、斜拉索

   根據(jù)文獻(xiàn)[1]4.4.1的規(guī)定,橋塔、斜拉索的靜風(fēng)荷載按下式計(jì)算:

    (7)

   式中:

   —分別為橋塔、斜拉索和橋墩的設(shè)計(jì)基準(zhǔn)風(fēng)速(m/s),根據(jù)文獻(xiàn)[1]3.2.1的規(guī)定,風(fēng)速沿豎直高度方向上的分布可按下式計(jì)算:

    (8)

   根據(jù)文獻(xiàn)[1]4.2.1的規(guī)定靜陣風(fēng)風(fēng)速:

  ?。?)

   2.3 計(jì)算模型

   

   

   圖3 全橋有限元模型

   

   

   圖4 靜力三分力系數(shù)

   2.4 計(jì)算風(fēng)荷載作用下橋梁位移

   通過有限元軟件計(jì)算不同風(fēng)攻角下橋梁各構(gòu)件的位移響應(yīng)隨主梁設(shè)計(jì)風(fēng)速的變化規(guī)律如圖5、圖6、圖7和圖8所示。

   1)主梁的跨中扭轉(zhuǎn)角

   主梁跨中扭轉(zhuǎn)角隨主梁設(shè)計(jì)風(fēng)速變化如圖5、圖6所示。

   

   

   圖5負(fù)初始攻角下風(fēng)速轉(zhuǎn)角關(guān)系曲線

   

   

   圖6正初始攻角下風(fēng)速轉(zhuǎn)角關(guān)系曲線

   

   2)主梁的跨中豎向位移

   主梁的跨中豎向位移隨設(shè)計(jì)風(fēng)速變化如圖7所示。

   

   

   圖7 主梁跨中豎向位移

   3)主梁的跨中橫向位移

   主梁跨中扭轉(zhuǎn)角隨設(shè)計(jì)風(fēng)速變化如圖8所示。

   

   

   圖8 主梁跨中橫向位移

   3 結(jié)論

   1)根據(jù)計(jì)算結(jié)果可以知道混凝土主梁在靜力風(fēng)荷載作用下有良好的穩(wěn)定性,在設(shè)計(jì)風(fēng)荷載下滿足穩(wěn)定性要求。

   2)從圖7和圖8可以看出風(fēng)攻角在正負(fù)2度變化范圍內(nèi)斜拉橋主梁的豎向和橫向位移變化很小,可以看出混凝土主梁能適應(yīng)不同風(fēng)環(huán)境。

   3)從圖5和圖6中數(shù)據(jù)可以看出混凝土主梁不同等級風(fēng)荷載作用下,其扭轉(zhuǎn)角角度很小,從而可知主梁有著良好抗扭剛度。正初始攻角風(fēng)對主梁更具有危害性

   根據(jù)計(jì)算結(jié)果可知混凝土主梁有著良好的靜力風(fēng)穩(wěn)定性,適用于一些風(fēng)荷載比較大的地區(qū)

   

   參考文獻(xiàn)

   [1]項(xiàng)海帆.JTG/TD60.01.2004公路橋梁抗風(fēng)設(shè)計(jì)規(guī)范[S].北京:人民交通出版社,2004

   [2] 《神農(nóng)溪大橋節(jié)段實(shí)驗(yàn)報(bào)告》

   [3]陳政清.橋梁風(fēng)工程[M].北京:人民交通出版社,2005
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